第２３卷第４期 ２０１０年４月 传感技术学报 ＣＨＩＮＥＳＥ ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＳＥＮＳＯＲＳ ＡＮＤ ＡＣＴＵＡＴＯＲＳ Ｖ０１．２３ Ｎｏ．４ Ａｐｒ．２０１０ Ａ Ｄｏｕｂｌｅ Ｌｏｏｐ Ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｔｈｅ Ｐｏｗｅｒ Ｗｈｉｔｅ ＬＥＤ Ｄｒｉｖｅｒ Ｃｉｒｃｕｉｔ ＷＡＮＧ Ｔｉｎｇｙｕ，ＧＵＯ Ｗｅｉ，ＺＨＵ Ｄａｚｈｏｎｇ （Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ ３１００２７，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ ｐｏｗｅｒ ＬＥＤ ｃｏｎｓｔａｎｔ—ｃｕｒｒｅｎｔ ｄｒｉｖｅｒ ｗｉｔｈ ｄｏｕｂｌｅ ｌｏｏｐ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｉｓ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｗｉｔｈ ０．５ ｔｚｍ ｓｔａｎｄａｒｄ ＣＭＯＳ ｐｒｏｃｅｓｓ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｂｙ ＣＳＭＣ．Ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｈｉｐ ｃａｎ ｗｏｒｋ ｕｎｄｅｒ ２ ＭＨｚ ａｎｄ ｉｔｓ ｄｒｉｖｉｎｇ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃａｎ ｒｅａｃｈ １．５ Ａ．Ｗｈｅｎ ｓｕｐｐｌｙ ｖｏｌｔａｇｅ ｉｓ ２４ Ｖ．ｉｔｓ ｐｏｗｅｒ ｅｆｉｆｃｉｅｎｃｙ ｃａｎ ｒｅａｃｈ ９５％．Ｗｈｉｌｅ ｄｒｉｖｉｎｇ ａ ＬＥＤ ｏｆ １ Ｗ／３５０ ｍＡ ａｎｄ ｓｕｐｐｌｙ ｖｏｌｔａｇｅ ｖａｒｉｅｓ±１０％ｏｎ ６ Ｖ．ｔｈｅ ＬＥＤ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃｈａｎｇｅｓ ｏｎｌｙ ０．０２％．Ｃｏｍｐａｒｅｄ ｔｏ ｓｉｎｇｌｅ ｌｏｏｐ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ，ｔｈｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｔｉｍｅ ｏｆ ＬＥＤ ｃｕｒｒｅｎｔ ｉｓ ｓｈｏｒｔｅｎｅｄ ｂｙ ２／３．Ｉｔ ｓｈｏｒｔｅｎｓ ｔｈｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｔｉｍｅ ｏｆ ＬＥＤ ｃｕｒｒｅｎｔ ｗｈｉｌｅ ｍａｉｎｔａｉｎｉｎｇ ｈｉｇｈ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ｏｆ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ｄｒｉｖｉｎｇ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｅｆｉｆｃｉｅｎｃｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｐｏｗｅｒ ＬＥＤ；ｃｏｎｓｔａｎｔ—ｃｕｒｒｅｎｔ ｄｒｉｖｅｒ；ｄｏｕｂｌｅ ｌｏｏｐ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ；ｐｏｗｅｒ ｓｕｐｐｌｙ—ｓｅｎｓｏｒ；ＰＷＭ ＥＥＡＣＣ：２５７０Ｄ 大功率白光ＬＥＤ驱动电路的双环检测方法术 王廷宇，郭 维，朱大中 （浙江大学信息与电子工程学系微电子与光电子研究所，杭州３１００２７） 摘 要：基于ＣＳＭＣ ０．５ ｍ标准ＣＭＯＳ工艺，设计了一种带有双环检测的大功率ＬＥＤ恒流驱动芯片。仿真结果表明，芯片可在 ２ ＭＨｚ频率下工作，驱动电流最高可达１．５ Ａ，在２４ Ｖ电源电压时，电源效率可达９５％。当电源电压在６ Ｖ跳变±１０％，驱动 １ Ｗ ３５０ ｍＡ的ＬＥＤ时，ＬＥＤ电流精度达０．０２％。对比单环检测模式，该电路的ＬＥＤ驱动电流响应时间缩短了近２／３。此模式 在保持高精度恒流和高效率的同时，有效地缩短了ＬＥＤ驱动电流的响应时间。 关键词：大功率ＬＥＤ；恒流驱动；双环检测；电源电压传感；ＰＷＭ 中图分类号：ＴＮ４３２ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００４—１６９９（２０１０）０４—０４８５—０５ ＬＥＤ驱动电路的设计主要考虑两个方面：恒流特 性和低功耗¨ Ｊ，因此，电感式开关控制模式成为大 １ 电路原理及设计 功率ＬＥＤ驱动电路模式的主流方向 。目前，电 所设计的芯片框图及外围降压型ＬＥＤ恒流驱 感式开关控制模式得到广泛应用的有电压型ＰＷＭ 动电路如图１所示。 模式和峰值电流型ＰＷＭ模式。电压型ＰＷＭ模式电 路结构简单，但存在对电源电压的变化动态响应慢等 缺点。峰值电流型ＰＷＭ模式虽然解决了电压型 ＰＷＭ模式动态响应慢的问题，但在开关占空比大于 ５０％时存在开环不稳定和次谐波振荡问题，这就需 要引入斜率补偿电路 ，使整体电路结构变得复杂。 本文采用ＣＳＭＣ ０．５ Ｉｘｍ标准ＣＭＯＳ工艺设计 ＬＥＤ驱动芯片。在电压型ＰＷＭ模式单环检测输出 电流的基础上增加了传感电源电压变化的电压环路， 形成双环检测电路。它既可以解决对电源电压变化 动态响应慢的问题，也避免了引入斜率补偿等复杂电 图１带双环检测的ＬＥＤ驱动电路图 路。通过Ｃａｄｅｎｃｅ ｓｐｅｃｔｒｅ仿真显示，电路动态响应 该集成电路主要包括电压调整器、带隙基准源、误 快，且具有良好的恒流特性和较高的工作效率。 差放大器、积分器、比较器、振荡器、过流保护、温度保 项目来源：浙江省科学技术厅科技计划项Ｅｌ高效节能技术专项资助（２００６ｃ１ １００７） 收稿日期：２００９—１１—０２ 修改日期：２００９—１２—０３ ４８６ 传感技术学报 第２３卷 护、过压保护、欠压保护、触发器、输出驱动和功率开关 分器的输入电压 由开关信号 经电阻网络取样 所得，另外，在电路中功率管等效为开关管，其上的 源漏导通压降很小，使 近似等于电源电压，因此 管等模块。其中电路使用积分器作为传感电源电压变 化的核心模块，实现系统对电源电压变化的快速响应。 该电路由控制ＬＥＤ平均电流大小的电流外环和传感电 源电压变化的电压内环的双环检测回路组成。 １．１ 电流外环检测原理 积分器的输入端能传感电源电压的变化，关系式为： ＝ ｗ瓦 ａ （２） 电流外环的主要模块是误差放大器（ＥＡ），它可 控制ＬＥＤ驱动电流的恒流精度。ＥＡ的正相输入端 积分器采用图３所示的带泄放电路的同相德波 积分器结构… 。 接基准电压 ，其中 电压为３５０ ｍＶ，通过带隙 基准源分压产生。另外，将外接的取样电阻尺 接至 芯片引出管脚ＣＳ＋和ＣＳ一两端，此时由电流外环 确定的ＬＥＤ平均电流大小为： 。＝ ＝ ㈩ 因此，通过电流外环，只要调节 就能得到不 同的ＬＥＤ平均电流大小。 对于该模式，ＥＡ的频率特性将直接影响系统 的稳定性，一般采用一级运放的折叠式共源共栅结 构 Ｊ，如图２所示。 Ｖ ｇｒｉｄ 图２误差放大器结构原理 在本电路设计中，将ＥＡ输出端连接Ｒ 和Ｃ 到地以实现系统频率补偿。此时ＥＡ的主极点Ｐ。＝ １ ，补偿的零点Ｚ０ 赢，次极 点ｐ １ ，其中Ｒ叭儿为ＥＡ的输出电阻，ｃｍｎ为 ＥＡ的输出电容。外接的电感 。和电容ｃ。会产生 双极点Ｐｏ＝ —１ ，另外由于电容Ｃ。存在等效 ‘ｌｊ ／－Ｊｌ １ 串联电阻ＲＥＳＲ，会产生一个零点Ｚｅｓｒ １ 。为 了保证系统稳定，要求系统的截止频率 满足 。＜ ＜ｐ：并且 ＞ｚ ，另外根据采样定理，截止频率 必须小于开关频率的１／２¨引。上述条件在电路设 计和模拟分析中均可实现，本文第２节中详细讨论。 １．２电压内环检测原理 电压内环的主要模块是积分器（Ｉｎｔｅｇｒａｔｏｒ），它 可传感电源电压的变化以达到快速响应的目的。积 图３ 带泄放电路的同相德波积分器 图３中泄放开关管Ｍ控制积分电容Ｃｉｎｔ的充 放时间，其栅端接电路控制模块的 输出，积分器 的输入与输出之间关系式为： ） 上 （ｒ）ｄ （３） 可见，如果积分器的输入 为一恒定的量，则 积分器的输出随时间线性增大，其积分斜率由尺和 Ｃ 确定。 １．３双环检测电路原理分析 系统达到稳定时的各点波形如图４所示。误差 放大器（ＥＡ）的输出为一恒定电平 ，当积分器的 输出 上升到 时，比较器（Ｃｏｍｐ）输出翻转，此 时触发器清零有效，积分器开始快速放电，其输出 被拉至低电平，驱动功率管Ｍ 被关断，此时驱动 电流由电感，Ｊ 上产生的电流流经ＬＥＤ、取样电阻Ｒ 和续流二极管Ｄ，形成回路，电感电流逐渐减少。直 到下一个时钟周期到来时（时钟下降沿有效），驱动 功率管Ｍ 再次导通，此时驱动电流由电压源ＤＣ流 经驱动功率管Ｍ 、电感Ｌ。、ＬＥＤ和取样电阻Ｒ 形成 回路，电感电流逐渐增大，积分器的输出 线性上 升，当大于ＥＡ输出电压 时功率管再次关断，开 始下一个循环。 ｃＬＫ］厂＿］厂］厂 二 ［ 。］厂］厂］『－ ／ ／＾＼＼ 图４芯片主要点工作波形 第４期 王延宇，郭维等：大功率白光ＬＥＤ驱动电路的双环检测方法表１外接元件参数 Ｌ１ Ｃ０／ＲＥｓＲ Ｃ。 ｌ Ｃ ｐ ５ ｎＦ ４８７ 当系统检测到电源电压变化时，ＬＥＤ电流将随 之变化，并需要经过数个时钟周期的反复调整才能 达到稳定。根据式（３），得到误差放大器的输出电 ２００ ｐ．Ｈ Ｒ ｐ ２２０ ｔＬＷ１５０ ｍｆｔ ５０ ｐＦ ｌ Ｍｎ 压 和功率管在一个时钟周期中的导通时间ｆ。 关 系如下： ＝仿真得电路的幅频特性曲线如图５所示，其中 图５（ａ）的虚线为误差放大器的幅频特性，实线为外 接电感电容的幅频特性，图５（ｂ）为整个电路系统的 幅频特性。由图可知此电路系统的截止频率 为５ Ｖｉ （４） 将式（４）转化为功率管在一个时钟周期中的导 通时间ｔ。 的函数： ＲＣｉ．ｔＶ￣ｔｏｎ： ｔ ＝＿ （５）（ ） 因此，功率管导通时间 。 跟误差放大器输出电 压 和积分器的输人电压ｌ，ｓ有关，其中 是电流 外环的参数， 是电压内环的参数。对式（５）求全 微分可得，在一个时钟周期中，ｔ。 的变化量为： △ ： （ｖｓ￣Ｌ—ＬＡＶ￣） （６） 另外△ 与△ 表达式如下： 一 （７） △ ＝ （８） 式中Ｇ。为误差放大器的开环增益，△ 是电源电压 的变化量， ＬＥ。为ＬＥＤ灯的等效电阻， 为工作频率。 对于单环检测模式， 相当于一个恒量，其功 率管导通时间ｔ。 的变化量为： ＲＣ ｉ．ｔＡＶｅＡｔ 。 ＝— ：—。 （９） 对比式（６）和式（９）可得，对于相同的电源电压 变化，在一个时钟周期中，双环检测的模式比单环检 测的模式功率管导通时间变化量增加了△ 变量， 而△ 与△ 符号相反使其导通时间变化量变大， 减少了电路达到稳定的时钟周期数。另外，由式 （７）可得工作频率越高则ＡＬ越小，即△ 对ｔ。 变 化的作用越明显。因此，在较高频率下，增加能传感 电源电压变化的电压内环对提高系统的响应速度意 义更为重大。 ２电路仿真结果 电路基于ＣＳＭＣ ０．５ ｍ标准ＣＭＯＳ工艺设计， 并采用Ｃａｄｅｎｃｅ Ｓｐｅｃｔｒｅ进行仿真验证。为驱动１只 １ Ｗ／３５０ ｍＡ标准的大功率ＬＥＤ灯，外接的取样电 阻尺 取１ Ｑ，另外振荡电容ｃ 取１５０ ｐＦ，使电路工 作在４５ ｋＨｚ频率下，其余外接元件参数如表１。 ｋＨｚ，主极点Ｐ 为０．０７ Ｈｚ，零点 为３０ Ｈｚ，次极点 Ｐ，为１５ ｋＨｚ，由电感电容产生的双极点Ｐ。为８００ Ｈｚ，零点ｚ 为３ ｋＨｚ，此时电路的相位裕度约为 ４０。，满足电路稳定性要求。 ａｍｐｌｉｔｕｄｅ—ｒｆｅｑｕｅｎｃｙ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｆｒｅｑ／Ｈｚ （ｂ） 图５ 电路局部和整体的幅频特性曲线 另外，为了说明电压检测环路能有效的传感电源 电压的变化，减少电路的动态响应时间，将６ Ｖ电源电 压经过４０ ｌ／ＩＳ时下跳到５．４ Ｖ，再在６０ ｍｓ时上跳到６．６ Ｖ（电源电压变化１０％），观察ＬＥＤ驱动电流随时间的 关系及其在电源电压跳变处的响应情况。两种模式的 仿真结果如图６所示，其中图６（ａ）为电源电压随时间 变化的波形，图６（ｂ）为双环检测模式的ＬＥＤ驱动电流 随时间变化波形，图６（ｃ）为单环检测模式的ＬＥＤ驱动 电流随时间变化波形。从图中可知，两种模式的ＬＥＤ 驱动电流最终都能稳定在３５０ ｍＡ左右，计算得到当电 源电压在６ Ｖ跳变±１０％时，ＬＥＤ平均电流仅变化 ０．０２％，实现了精确的恒流控制。 将图６在６０ ｍｓ到８０ ｍｓ间局部放大后如图７ 所示。从图７可清晰地看到电源电压在５．４ Ｖ到 ６．６ Ｖ跳变时两种模式的ＬＥＤ驱动电流响应过程。 对于图７（ｂ）所示的双环检测模式，在电压跳变处， ＬＥＤ驱动电流前后基本保持一致，只有纹波大小发 生变化，其达到稳定的时间约为５ ｍｓ。而对于图７ （Ｃ）所示的单环检测模式，ＬＥＤ驱动电流有明显的 ４８８ 传感技术学报 第２３卷 向上跳变过程，其稳定时间约１５ ｍｓ，大于双环检测 的５ ｍｓ响应时间，这说明增加的电压检测环路能有 效地传感电源电压的变化，使ＬＥＤ驱动电流随电源 另外，ＬＥＤ工作效率的计算公式表示如下： 叩＝ 叩 ＝ 川， 电压变化的动态响应时间缩短。 Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ Ｒｅｓｐｏｎｓｅ ６・７５ ６．２５ 一 娄 厂 ５．７５ ５．２５ Ｏ ２０ ４０ ６０ ｔｉｍｅ／ｍｓ ｔｉｍｅ／ｍｓ （ｃ） 图６ 两种模式的恒流特性仿真波形 Ｔｒａｎｓｉｅｎｔ Ｒｅｓｐｏｎｓｅ 娄 ｔｉｍｅ／ｍｓ （ａ） ３７５ ３７０ ３６５ 萋 ３６０ ３５５ ３５０ ３４５ ３４０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０ ｔｉｍｅ／ｍｓ （ｂ） 萋 翼 一 在电路采用双电源供电，用２４ Ｖ电源电压驱动 ６只串联的１ Ｗ ＬＥＤ灯时，可得电源效率高达 ９５％，实现了高效率工作。 ３ 结论 文本设计了一种带有双环检测的ＬＥＤ恒流驱 动电路。理论分析指出传感电源电压变化的电压内 环可以增加电源电压波动时对脉冲宽度调整的灵敏 度（功率管的导通时间 。 在每一时钟周期中的调整 量增加），减少调整到电流设定值的时间（时钟周期 数减少），并在越高工作频率下其作用越明显。仿 真结果则进一步指出在４５ ｋＨｚ工作频率下，电压内 环使ＬＥＤ驱动电流对电源电压变化的动态响应时 间缩短了近２／３，实现了快速响应的目的。另外，电 源电压在６ Ｖ跳变±１０％时，ＬＥＤ平均电流仅变化 ０．０２％，如果采用２４ Ｖ和６ Ｖ双电源供电，驱动６ 只串联１ Ｗ ＬＥＤ灯时电源效率可高达９５％。此电 路具有精确恒流控制、高工作效率及动态响应快等 优点，有利于在高频下工作，在实际应用中可有效地 提高大功率白光ＬＥＤ的使用寿命和发光效率。 参考文献： ［１］ Ｗｈｙ Ｄｒｉｖｅ Ｗｈｉｔｅ ＬＥＤｓ ｗｉｔｈ Ｃｏｎｓｔａｎｔ—Ｃｕｒｒｅｎｔ，Ｍａｘｉｍ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ，２００４． ［２］ 沈慧，郭维，朱大中．脉宽调制型大功率ＬＥＤ恒流驱动芯片的 研究［Ｊ］．固体电子学研究与进展，２００６，２６（３）：３５９—３６３． ［３］ Ｙｉｎｇｕｏ Ｈｕａｎｇ，Ｙｕｅｈｉ Ｌｉｎ．Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｈｉｇｈ－Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｄｒｉｖｅｒ ｆｏｒ Ｗｈｉｔｅ ＬＥＤ［Ｃ］／／Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ ｏｎ Ｐｈｏｔｏｎｉｃｓ ａｎｄ Ｏｐｔｏｅｌｅｅｔｒｏｎｉｅｓ， ２００９：１—３． ［４］Ｌｕ Ｊｉａｙｉｎ，Ｗｕ Ｘｉａｏｂｏ．Ａ ＰＷＭ Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ ＩＣ ｆｏｒ ＬＥＤ Ｄｒｉｖｅｒ Ｕｓｅｄ ｔｏ Ｍｕｌｔｉｐｌｅ ＤＣ—ＤＣ Ｔｏｐｏｌｏｇｉｅｓ［Ｃ］／／Ｐｏｗｅｒ ａｎｄ Ｅｎｅｒｇｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ－ ｉｎｇ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００９：１—４． ［５］ Ｙｕ Ｌｉｕ，Ｙａｎｇ Ｊｉｎｍｉｎｇ．Ｔｈｅ Ｔｏｐｏｌｏｇｉｅｓ ｏｆ Ｗｈｉｔｅ ＬＥＤ Ｌａｍｐｓ’ Ｐｏｗｅｒ Ｄｒｉｖｅｒｓ［Ｃ］／／Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｓｙｓｔｅｍｓ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ， ２００９：１—６． ［６］ Ｙｕｅｑｕａｎ Ｈｕ，Ｍｉｌａｎ Ｍ Ｊｏｖａｎｏｖｉｅ．ＬＥＤ Ｄｒｉｖｅｒ ｗｉｔｈ Ｓｅｒｆ－Ａｄａｐｔｉｖｅ Ｄｒｉｖｅ Ｖｏｌｔａｇｅ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ， ２００８，２３（６）：３１１６—３１２５． ［７］ Ｙａｎｇ Ｙｕａｎ，Ｓｏｎｇ Ｚｈｅｎｇｈｕａ．Ａ Ｗｈｉｔｅ ＬＥＤ Ｄｒｉｖｅｒ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｄｕａｌ Ｍｏｄｅ Ｓｗｉｔｃｈ Ｄｉｍｎｆｉｎｇ［Ｃ］／／Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ ｏｎ Ｐｈｏｔｏｎｉｃｓ ａｎｄ Ｏｐｔｏｅ— ｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００９：１—４． ［８］ Ｙａｎｇ Ｃｈｅｎｇ—Ｃｈｕｎｇ，Ｗａｎｇ Ｃｈｅｎ－Ｙｕ，Ｋｕｏ Ｔａｉ－Ｈａｕｒ．Ｃｕｒｒｅｎｔ— Ｍｏｄｅ Ｃ０ｎｖｅｒｔｅｒｓ ｗｉｔｈ Ａｄｊｕｓｔａｂｌｅ－Ｓｌｏｐｅ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｎｇ Ｒａｍｐ ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ＩＥＥＥ Ａｓｉａ Ｐａｃｉｉｆｃ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｃｉｒｃｕｉｔｓ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ，２００６：６５４—６５７． ［９］Ｂｅｈｚａｄ Ｒａｚａｖｉ．Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ａｎａｌｏｇ ＣＭＯＳ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔｓ［Ｍ】． 陈贵灿，程军，张瑞智，等译．西安：西安交通大学出版社， 第４期 ２Ｏ０４・２４８—２５１． 王廷宇，郭 维等：大功率白光ＬＥＤ驱动电路的双环检测方法４８９ ［Ｉ１］Ｓｅｒｇｉｏ Ｆｒａｎｃｏ．Ｄｅｓｉｇｎ ｗｉｔｈ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌ Ａｍｐｌｉｉｆｅｒｓ ａｎｄ Ａｎａｌｏｇ Ｉｎ— ［１Ｏ］Ａｂｒａｈａｍ Ｉ Ｐｒｅｓｓｍａｎ．Ｓｗｉｔｃｈｉｎｇ Ｐｏｗｅｒ Ｓｕｐｐｌｙ Ｄｅｓｉｇｎ［Ｍ］．王志 强，等译．第二版．北京：电子工业出版社，２００５：２９２—３０９． ｔｅｇｒａｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔｓ［Ｍ］．刘树棠，朱茂林，荣玫，译．第３版．西 安：西安交通大学出版社，２００５：９９—１００． 王廷宇（１９８６一），男，浙江台州人， ２００７年毕业于浙江大学信息与电子工 程学系，获学士学位，现为浙江大学信 息科学与工程学院微电子与光电子研 究所硕士研究生。研究方向为功率集 成电路、电源管理集成电路领域的研 究工作，３０３ｌ １３３０５３＠ｚｊｕ．ｅｄｕ．ＣＢ： 朱大中（１９４５一），男，上海人，１９６７年 毕业于南京大学物理系半导体物理专 业，１９８１年在浙江大学无线电系半导 体物理与器件专业研究生毕业，获硕 士学位，现为浙江大学信息与电子工 程学系教授，博士生导师，研究方向为 混合信号集成电路，传感集成电路，微 波微机械集成电子学。 郭维（１９７３一），男，陕西兴平人， １９９４年毕业于浙江大学信电系半导体 物理与器件专业，获得学士学位，１９９７ 年于浙江大学信电系获得半导体物理 与器件专业硕士学位，现为浙江大学 信息与电子工程学系微电子与光电子 研究所教师，研究方向为混合信号集 成电路、电源管理集成电路、大功率集 成电路领域的研究工作；
