目 录
1.编制依据 .............................................................................1 2.工程概述 .............................................................................1
2.1 工程概况 .......................................................................1 2.2 高支模部位 .....................................................................1 3.施工计划 .............................................................................2
3.1 技术准备 .......................................................................2 3.2 材料计划 .......................................................................2 4.劳动力配置 ...........................................................................2
4.1 劳动力计划 .....................................................................2 4.2劳动力管理措施 ..................................................................3 5.施工工艺 .............................................................................3
5.1 高支模技术参数 .................................................................3
5.1.1 楼板模板设计参数 .........................................................3 5.1.2 梁模板设计参数 ...........................................................4 5.1.3 柱模板设计参数 ...........................................................4 5.2 材料要求 .......................................................................4
5.2.1 钢管、扣件 ...............................................................4 5.2.2 模板 .....................................................................5 5.2.3 木枋 .....................................................................5 5.3 施工流程 .......................................................................5 5.4 施工方法 .......................................................................5
5.4.1 钢管架支撑体系安装 .......................................................5 5.4.2 梁、板模板安装 ...........................................................6 5.5 模板支设方案 ...................................................................7
5.5.1 模板支撑架基础 ...........................................................7 5.5.2 柱模板支设 ...............................................................7 5.5.3 梁模板支设 ...............................................................7 5.5.4 板模板支设 ...............................................................8
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5.5.5 楼梯模板支设 .............................................................9 5.6 模板施工要求 ...................................................................9
5.6.1 一般要求 .................................................................9 5.6.2 高支模还应满足下列要求 ..................................................11 5.6.3 模板安装质量控制措施 ....................................................12 5.7 模板拆除质量要求 ..............................................................13
5.7.1 一般要求 ................................................................13 5.7.2 模板拆除质量控制措施 ....................................................13 5.7.3 拆模施工 ................................................................13 5.8 模板支撑验收 ..................................................................14 5.9 模板变形位移监测 ..............................................................15 6.安全保障措施 ........................................................................15
6.1 梁、板模板安装 ................................................................15
6.1.1 梁模板的安装 ............................................................15 6.1.2 楼面模板的安装 ..........................................................15 6.2 模板施工安全技术措施 ..........................................................15 6.3 预防坍塌事故的技术措施 ........................................................16 6.4 混凝土浇筑方法及技术措施 ......................................................17 6.5 预防高空坠落事故安全技术措施 ..................................................17 6.6 安全及环保措施 ................................................................17 6.7 监测措施 ......................................................................18
6.7.1 设置观测点 ..............................................................18 6.7.2 材料监测 ................................................................19 6.7.3 施工监测 ................................................................19
7.质量保障措施 ........................................................................19
7.1 质量验收标准 ..................................................................19 7.2 质量保证措施 ..................................................................20 8.应急预案 ............................................................................23
8.1 应急预案的方针与原则 ..........................................................23 8.2 应急预案工作流程 ..............................................................23
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8.3 突发事件及风险预防措施 ........................................................24 8.4 应急资源分析 ..................................................................25 8.5 法律法规要求 ..................................................................25 8.6 应急准备 ......................................................................25
8.6.1 机构与职责 ..............................................................25 8.6.2 应急资源 ................................................................25 8.6.3 教育训练 ................................................................26 8.6.4 最近指定工伤医院的地点及联系电话 ........................................26 8.6.5 应急响应 ................................................................26 8.6.6 模板支撑架倒塌事故的应急救援 ............................................26 8.6.7 现场恢复 ................................................................27
9.计算书 ..............................................................................28
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1.编制依据
1.1 《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001） 1.2 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002） 1.3 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 1.4 《建筑施工计算手册》第二版（江正荣 编） 1.5 《木结构设计规范》GB 50005-2003
1.6 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版） 1.7 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
1.8 《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001 1.9 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005
1.10 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 1.11 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.12 《建筑施工安全检查标准》JGJ59--99
1.13 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91
1.14 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号） 1.15 本工程相关施工图纸和施工组织设计 2.工程概述 2.1 工程概况
本地块位于于洪区，紧邻二环，东侧为重工北街，南侧为昆山西路。距离沈阳站7.9km，距离沈阳北站6.2km。周边有自然环境丁香湖公园，直线距离1.5km。工程名称：沈阳金辉优步湖畔项目；建设规模：占地面积为93474.43㎡,总建筑面积暂定为2552.63㎡，其中地上建筑面积为206116.79㎡,地下建筑面积为49525.84㎡，21幢6-7层洋房、11幢17-18层高层、1幢3层幼儿园、配套用房、人防地下车库及非人防地下车库。
2.2 高支模部位
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部位 售楼处一层挑空部位 售楼处一层挑空部位 售楼处中间大堂挑空 34#网点 轴线关系 6-8轴交A-B轴 层高（m） 板厚（mm） 9m 100 最大梁截面 400*800 跨度（m） 12 2-8轴交F-E轴 9m 100 400*800 12 6-8轴交B-E轴 11m 100 400*800 12 3.施工计划
3.1 技术准备
3.1.1 项目部做好图纸的自审和会审工作，并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关技术问题。
3.1.2 召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范围，使其施工前作好充分准备。
3.1.3 组织对劳务作业队伍进行施工前质量、安全技术交底和文明施工宣传教育 3.2 材料计划
3.2.1 模板采用厚度14mm九夹板，龙骨采用50*50方钢，U型顶托及M12高强对拉螺栓。 3.2.2 支撑架的立杆、水平拉杆、扫地杆等采用Ф48×3.5mm钢管（扣件式），设计计算时按Ф48×3.0mm钢管计算。 3.2.3 使用材料要求
1）胶合板平整无缺损、扭曲变形，不受腐朽、虫蛀。
2）钢管、扣件应有产品合格证、质量检验报告。钢管表面应平直，压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。扣件应进行防锈处理，出现滑丝的螺栓必须更换，有裂缝、变形的扣件严禁使用。
4.劳动力配置
4.1 劳动力计划
劳动力是施工过程中的实际操作人员，是施工质量、进度、安全、文明施工的最直接的保证者。我们选择劳动力的原则为：具有良好的质量、安全意识；具有较高的技术等级；具有相类似工程施工经验的人员。
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进场后，项目部将根据施工图详细分析施工过程中的用人高峰和详细的劳动力需求计划，拟订日程表，劳动力的进场应相应比计划提前，预留进场培训，技术交底时间。本工程在整个施工过程中劳动力投入计划见下表。
劳动力计划表
序号 1 2 3 4 5 6 7 4.2劳动力管理措施
工 种 专职安全管理人员 特殊工种人员 模板工 架子工 普工 塔吊司机 指挥员 人数（人） 2 5 50 15 5 1 1 备注 特 殊 工 种 持 证 上 岗 4.2.1 参加本工程的施工管理、作业人员具有省级建设行政主管部门核发的《职业资格证书》，并且已按有关规定办理了合法务工手续。
4.2.2 施工作业人员必须持有职业资格证书才能上岗作业。对不合格人员不得从事相应施工活动。
4.2.3 所有入场的施工作业人员必须接受我单位组织的安全教育培训，合格后方可上岗作业。
4.2.4 为调动现场劳动力的积极性，在进场时将与劳动队伍签订现场施工奖罚协议书，从工期、质量、安全、文明施工等各个方面制定相应的奖罚措施，作到现场管理“有法可依”。 4.2.5 施工期间，现场技术人员对关键工序进行旁站式监督，劳动队伍的管理人员保证施工期间不离现场。夜间施工期间安排现场值班表，保证现场24小时有管理人员在现场。
5.施工工艺
模板支撑严格按照模板工程设计方案中的支撑间距施工，施工中应根据最左边和上边的轴线作为控制线，分别自左向右、自上向下量取尺寸，并应保证所量取与下一层一样，从而使得模板的上层立杆对准下层立杆。 5.1 高支模技术参数 5.1.1 楼板模板设计参数
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部位 售楼处挑空层 售楼处大堂挑空层 34#楼 板厚层高（m）立杆间立杆步距（m） 1.5 方钢背愣托梁(双钢管)（mm） （最高点） 距（m） 100 9 0.9 间距（mm） 间距（mm） 250 1000 100 11 0.8 1.5 250 1000 立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于600mm。 5.1.2 梁模板设计参数
梁模板支撑具体详见下表及设计计算书。余截面尺寸梁模板支撑架参照执行。
梁截面层高（m）梁底立杆（沿梁长）纵距（mm） 800 立杆步距（m） 方钢背楞间距（mm） 托梁(双钢管)间距（mm） 1000 部位 （mm*mm） （最高点） 售楼处挑空层 售楼处大堂挑空 34#楼
400*800 9 1.2 250 400*800 400*800 11 9 800 800 1 1.2 250 250 1000 1000 5.1.3 柱模板设计参数
柱截面(㎜) ≤700 700-1000 内龙骨竖楞间距（木方50x100） 250 250 双钢管箍水平杆步距（Φ48×3.5）(m) 300 300 M12螺栓数量 0 1 柱截面小于700可不设置穿墙螺杆，但应采用钢管或角钢调节柱箍加固牢固，第一道加强箍离地小于250，梁底小于400处必须设置一道加强箍。 5.2 材料要求 5.2.1 钢管、扣件
支撑架钢管采用￠48×3.5，不得有锈蚀、弯曲、裂缝、空洞等缺陷；回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全，扣件活动部位应灵活转动，不得有裂缝、滑丝、锈蚀现
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象，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。
从租赁公司租赁的钢管、扣件及碗扣架钢管、上下托进场后必须在监理见证下取样，送福州市建设工程检测中心检测合格后方可使用,详见检测报告。 5.2.2 模板
梁、柱、板模板采用14厚（1830*915*18）九夹板。 5.2.3 木枋
采用50*50方钢，要求顺直，不得有翘曲、裂缝或缺陷。 5.3 施工流程
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→梁板钢管扣件式脚手架安装→架设梁底木钢龙骨于脚手架横杆上→梁底模安装→梁钢筋绑扎→架设板底方钢龙骨于脚手架顶托梁上→梁侧模及楼板模板安装→柱、墙混凝土浇注→梁板混凝土浇注→混凝土保养，达到设计强度等级的100%→拆下脚手架上部横杆立杆→拆除梁、板模板，清理模板→拆除脚手架 5.4 施工方法
5.4.1 钢管架支撑体系安装
1）高支模采用钢管扣件式支撑系统。 2）钢管使用前要调直，保证支模的平整度。
3）脚手架支撑支设前，应按本施工方案要求进行技术交底。 4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。
5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。 6）支模架搭设注意事项：
间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。
7）必须设水平支撑和剪刀撑。
①竖向剪刀撑应纵横两个方向设置，并设置水平剪刀撑（每隔两步设一道）。 ②剪刀撑顺主梁方向搭设，竖向剪刀撑应尽可能设置在梁底（见附图说明）。 ③每组剪刀撑斜杆与地面夹角在45º~60º之间。
④剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。
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⑤剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于1.0m，设置2个旋转扣件。
8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。
9）扫地杆搭设离地面200mm，底部支撑立杆下需垫木垫板。
10）根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，斜撑角度控制在75度。 11）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。
12）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。
13）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。 5.4.2 梁、板模板安装 1）模板的安装顺序如下：
柱钢筋验收 柱模板 钢管架 顶托 横楞 梁底模 梁侧模 钢管架 顶托 横楞 楼板底模 2）梁模板的安装
① 先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按1/1000~3/1000起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
② 为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。 3）楼面模板的安装
满堂脚手架搭设至预定标高,将主龙骨搭设在立杆上后，在主龙骨上铺设次龙骨，然
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后在其上安装楼板模板。楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 5.5 模板支设方案 5.5.1 模板支撑架基础
高支模板支撑架基础为结构楼面，立杆底部设木垫板，局部楼板面管道井等小洞口，平铺16#工字钢再在其上搭设立杆。同时高支模区域下方必须保证两层模板及支撑架不拆除，以保证楼板承载安全。 5.5.2 柱模板支设
采用14厚九夹板作模板，50*50方钢背楞间距250、2φ48钢管与M12高强对拉螺杆组成夹具双向加固，柱底部1/3柱高范围内柱箍以及螺杆间距400mm，往上螺杆间距500mm，柱螺杆采用双螺帽。柱模底部留设清扫口，高100mm，冲洗后用木方堵塞，清扫口应统一留置在柱子同一侧.
清扫口（木方后补）
5.5.3 梁模板支设 1）梁模板构造
梁底模与侧模均采用14mm厚九夹板，主龙骨采用φ48×3.5mm钢管，次龙骨选用50*50mm方钢，背楞间距250mm。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧。螺杆（M12）横向间距为500mm，竖向间距视梁高而定，梁高小于450mm时可采用步步紧加固，超过450mm时第一道螺杆离梁
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底100～150mm，往上按400mm布设。对拉螺杆须穿￠20PVC塑料套管且端头设塑料堵头。梁底部中间顺梁方向增加一排立杆，梁底立杆采用扣件式钢管，梁底立杆设可调顶托。梁底立杆设剪刀撑，剪刀撑沿梁长方案设置，与地面角度45。～60。，剪刀撑与每一相交横立杆设扣件连接。梁底非立杆部位（两个立杆之间）用钢管做成紧固件，用于加固梁侧模。
2）支撑体系
顺梁长方向梁底必须增设两排及以上立杆（立杆横距视梁宽而定），立杆沿梁长间距同两侧板底立杆间距，梁底方钢间距250mm，立杆上部采用可调顶托，顶托外露丝杆不大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于600mm。扣件须拧紧至不能拧动为止，扣件拧紧力矩控制在45～65N.m，托梁材料采用双钢管。
梁高大于800mm时两侧每隔2m设置一道斜撑，梁底净长超过4m时起拱为0.1～0.3%，梁底若加设顶撑，必须在最上部两水平横杆上保险扣件，防止下滑。注：梁底立杆步距须保证不大于1500mm，采用增加水平横杆进行调整。
5.5.4 板模板支设
顶板模板采用14mm厚度九夹板。主龙骨采用φ48×3.5mm钢管，次龙骨选用50*50mm，方钢，背楞间距250mm。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，躲开柱头，将多层板锯开,与柱尺寸相应洞口下垫方木作为柱头的龙骨。 支撑体系
板底扣件式钢管架纵横立杆间距见楼板模板参数表，立杆上部设顶托，托梁材料采用双钢管，其螺杆伸出钢管顶部或底部不得大于200mm，螺杆伸入钢管内不得少于150mm.螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。扫地杆离地0.2m，步距1.2m。
满堂架在外侧周圈由下至上设竖向连续式剪刀撑，周边跨及中间均须设置纵横竖向剪刀撑，竖向剪刀撑斜杆与地面倾角在45度～60度之间，斜杆与立杆或水平杆的每个相交处采用旋转扣件固定。扫地杆处须设置水平剪刀撑，水平剪刀撑每隔两步设一道，斜杆与立杆或水平杆的每个相交处采用旋转扣件固定。剪刀撑采用钢管接长时，钢管搭接长度不小于1m，并用不少于2个转向扣件扣接。立杆顶部自由端长度不大于250mm。
板底模板龙骨方钢50*50间距250mm。
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5.5.5 楼梯模板支设
楼梯底板及踏步侧模均采用14mm厚九夹板，底模次龙骨为50*50方钢，间距250mm，主龙骨φ48×3.5钢管；楼梯斜板采用钢管扣件式支撑架，立杆间距900mm，立杆顶部设顶托，横杆步距1500mm，底部横杆离地200mm。楼梯模板采用不封闭支设方式。
1）模板支设前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。
2）安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯转接平台处踏步模板相互错开2~3cm，确保抹灰面及贴砖面。 3）楼梯模板起步必须注意保证梯段板和底板的交接面模板。
注：支撑系统立杆接长严禁搭接，梁底及楼梯扣件式钢管立杆一律采用一字扣件接长。当层高超过8m时，在最顶步距两水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆（即最顶层往下四步步距为750mm）。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 5.6 模板施工要求 5.6.1 一般要求 1）一般要求
模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力
及施工中所产生的荷载。
模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复
的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。
模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。 2）楼板模板安装要求
板底模板采用1830×915×14mm九合板，板底次楞采用50*50方钢，间距250mm，托梁采
用￠48×3.5双钢管。
支撑体系采用￠48×3.5钢管和U型顶托传递竖向施工荷载支撑方式，在立杆底部距地
面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，高支模部分水平拉杆步距为不大于1.2m，扫地杆、水平拉杆每跨每步纵横设置。 立杆下设置厚度50mm的木垫板。 3）梁模板安装要求
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为及时拆除侧模，各模板之间的关系为：楼板模板压梁侧模，梁侧模夹梁底模，梁底、
梁侧模板采用1830×915×14mm九合板。
支撑体系采用主楞传给竖向Φ48×3.5钢管施工荷载支撑方式，梁底次楞采用50*50方
钢，间距250mm，主楞采用Φ48×3.5钢管；水平拉杆步距 同周边楼板满堂支撑布距。 立杆下设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板。 4）柱模安装要求
墙柱模板模板采用1830×915×14mm九合板，侧模内龙骨采用50mm×50mm方钢，间距
250mm，外龙骨采用双钢管48mmx3.5mm。 弹好楼层墙身线门窗洞口位置及标高线。
墙柱模板校正垂直后，用穿墙螺栓将两块木板锁紧。
墙柱模板底部应该用砂浆抹平，防止跑浆，但砂浆找平层不伸入墙体内。
墙柱模板安装完后应检查角模板，与楼板、楼梯间墙接缝间隙必须严实，防止漏浆，
错台。
墙柱模板拼缝：柱模板接缝必须平顺，缝隙不超过1.5mm。 柱模板竖向放置方木，柱箍采用双Φ48钢管加对拉螺栓。
5）U型顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于250mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。自由端长度不大于250mm.
6）剪刀撑等杆件设置要求
满堂模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应
每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度设置为4～6m，现场每道剪刀撑按6跨立杆间距设置，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。 剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在45°-60°，现场控制
在50°。
剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于1000mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小
于100mm处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。
扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置
在同跨内，同跨内隔一根立杆的两个相隔接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm。 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，
且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的
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1/3。
5.6.2 高支模还应满足下列要求
1）支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或者成倍数。
木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可
调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于250mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托
底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高超过8m时，在最顶步距两水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱
扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 2）当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定
钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度
不得小于50mm。
钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合《建筑施工模板安全技
术规范（JGJ162-2008)>》的第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，
且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；
中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，
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夹角宜为45°～60°。当建筑层高在8～20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。
当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～
9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。 5.6.3 模板安装质量控制措施
1）及时组织模板工程安装施工安全技术交底。
2）在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。
3）模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。 4）用钢管和扣件搭设支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45-60N.m。
5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。
6）支撑系统搭设安全完毕，应报请建设单位组织施工单位、监理单位、设计单位相关人员及邀请专家组参与专项验收，合格后方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全、有效状态。 7）模板支撑架立杆不能采用搭接，必须采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。 8）模板工程安装质量控制目标：
施工质量验收规范的规定 轴线位置 底模上表面标高 截面内部 尺寸 层高 垂直度 基础 柱、墙、梁 小于于5m 大于等于5m 5mm ±5mm ±10mm +4,-5mm 6mm 8mm 2mm 相邻两板表面高低差 第 12 页 共 83 页 福清三建
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表面平整度 5mm 9）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000—3/1000。 5.7 模板拆除质量要求 5.7.1 一般要求
1）模板拆除时，其混凝土强度应符合设计要求 2）拆模时必须保护砼构件的完好。
3）拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。
4）模板拆除必须经项目技术负责人同意，并报监理批准，拆除时填写拆模申请，经批准后方可拆除。
5.7.2 模板拆除质量控制措施
1）严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。 2）已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并加设临时支撑。
3）模板底模及支撑系统立杆拆除时，其混凝土强度必须达到100%。且高支模区域下方两层模板支撑架须待高支模架拆除后再拆除。 5.7.3 拆模施工 1）拆模顺序
梁板模板的拆除顺序：梁侧模板、柱模→板模板→梁底模板→支撑架→分类→清场 靠后浇带位置的暂时处于悬臂状态的梁板模板及其支撑暂不拆除，在后浇带混凝土浇筑完成后方可拆除，若确需拆除，在混凝土强度达到100%后，应报请技术部门及监理单位同意确定拆除顺序，采取有效回撑措施。 2）拆模施工
a．梁板拆除：先将立杆顶托梁钢管及顶托拆除，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支杆；立杆由里至外一道道拆除，再及时用钢筋制成的长钩钩下多层板。 不得将立杆拆除完后一次性拉拽拆除。
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b．梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。
c．拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。
d．拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 3）拆除支撑体系注意事项
a．拆除前应全面检查支撑体系的扣件及碗扣架的连接、支撑体系等是否符合安全要求。 b．拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。
c．拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业,水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。 d．模板拆除时，拆除的模板及木枋应分类堆放并及时清运，不得倾砸下方结构物。 e．梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。
f．拆除模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理单位审批同意后，才能该层模板的拆除工作。 4）管理措施
a．楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。
b．在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。
c．在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。
d．模板拆除时应多人协调作业，前后呼应，有人接应传递，防止拆除的模板倾砸楼面等成品砼。不得碰坏混凝土棱角。已拆除活动的模板必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。 5.8 模板支撑验收
5.8.1 模板支撑所使用的钢管是否平直，有无压扁、严重腐蚀等。连接扣件是否出现裂缝变形等。模板应平整无缺损扭曲变形，不受腐朽、虫蛀。
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5.8.2 模板支撑搭设完成后现场对立杆间距、立杆垂直度、扣件拧紧度，扫地杆设置、立杆搭设方式纵横向水平杆设置、剪刀撑纵横向及水平加强层设置等进行检查。 5.8.3 自检合格后报监理验收，验收合格后方浇筑混凝土。 5.9 模板变形位移监测
5.9.1 钢筋绑扎完后，安装模板时应核对钢筋尺寸位置，如尺寸位置有误应及时调整方可安装模板。
5.9.2 现场模板安装时，施工应拉线控制模板的尺寸位置，边安装边复核轴线尺寸位置。 5.9.3 模板安装完后，现场自检人员对每根柱剪力墙模板拉线检查垂直度，并现场记录下来，对不合格的部位做记号，立即调整改正。
5.9.4 混凝土浇捣过程中，现场派木工、钢筋人员进行护模护钢筋，现场施工员跟踪旁站发现有变形位移情况立即加固。
6.安全保障措施
6.1 梁、板模板安装 6.1.1 梁模板的安装
先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整立杆的高度，然后再设置水平主楞，在其上安装梁底50mm×50mm方钢横楞，间距为250mm。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度为全跨长度的1～3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过450mm时，在梁中纵向设M12@800对拉穿梁螺杆。
6.1.2 楼面模板的安装
首先通线，然后调整立杆顶上托的标高，将其调到预定的高度，设置水平钢管主楞（双钢管），在主楞上铺放50mm×50mm方钢次楞，次楞间距为250mm，然后在横楞上安装胶合板模板（九夹板），模板与木枋钉子固定，接缝处粘双面胶带。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
6.2 模板施工安全技术措施
6.2.1 模板支撑架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001）、本高支模专项方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。 6.2.2 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架及配件。 6.2.3 支撑架立杆底座下应铺设垫板（垫板厚度不小于50mm）。
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6.2.4 不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直模板支撑架支撑系统。
6.2.5 支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。
6.2.6 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑架的搭设同步进行。 6.2.7 水平加固杆应设在支撑架立杆内侧，剪刀撑应与每一相交横、立杆设扣件连牢。 6.2.8 应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞扣件螺纹。 6.2.9 模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。
6.2.10 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得大量堆积在泵送管路出口处。 6.2.11 应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。
6.2.12 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。
6.2.13 拆除时应遵循先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 6.2.14 拆除模板支撑架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 6.3 预防坍塌事故的技术措施
6.3.1 模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。
6.3.2 模板作业时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。
6.3.3 模板作业时，指定专人指挥、监护、监测，配备对讲机保持上下通讯畅通，当支架出现异常时，必须立即停止浇筑施工，将作业人员撤离作业现场，派人员进行加固并将险情排除后，方可继续进行混凝土浇筑作业。
6.3.4 楼板顶面堆放材料时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。
6.3.5 在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。
6.3.6 安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m 。
6.3.7 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
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6.4 混凝土浇筑方法及技术措施
6.4.1 混凝土浇筑按照先浇筑框架柱，然后浇筑梁、板的顺序进行；框架柱混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm，严禁在梁、板上集中堆载混凝土，放料后应移开泵管，立即用人工摊开，板上最大堆载厚度不能超过50cm（含板厚），避免局部荷载过大而造成支撑失稳。
6.4.2 浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。
6.4.3 售楼处及34#楼主体区域砼采用汽车泵浇筑。 6.4.4 混凝土浇筑时先浇竖向墙柱，再浇梁板构件。 6.5 预防高空坠落事故安全技术措施
6.5.1 高支模安装完毕后，需经安全、工程、质量、技术等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。
6.5.2 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 6.5.3 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
6.5.4 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
6.5.5 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 6.5.6 已支好模板的楼板四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。
6.5.7 高处作业前，应由现场负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。 6.6 安全及环保措施
6.6.1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
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6.6.2 支模前必须搭好相关脚手架。
6.6.3 在拆模前不准将脚手架拆除，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
6.6.4 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
6.6.5 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
6.6.6 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
6.6.7 模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
6.6.8 模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。 6.6.9 在进行模板施工作业时，必须搭设硬隔离安全防护平台。 6.6.10 环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 6.7 监测措施 6.7.1 设置观测点
高支模区域周圈外排支撑架立杆每8跨设置支架沉降观测点及地基稳定性沉降观测点，支架水平位移观测点周圈及中间每6排立杆设置，三种类型观测点设在立杆第二道水平横杆往300mm处，并刷红漆做好标记，观测点位置应设置准确，观测应有保护措施，并派专人定时进行观测，并做好记录。
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6.7.2 材料监测
用于高支模支撑体系的钢管、扣件、上托等材料，从材料进场到投入现场使用过程中，项目部会派专人跟踪检查，对每根钢管、每个扣件、上托都要逐一检查质量，钢管的检查重点为：
1）钢管是否严重锈蚀现象； 2）钢管壁厚度是否满足要求； 3）钢管弯曲程度是否严重；
扣件质量检查重点为：扣件壁是否破损；螺丝是否有滑丝现象。 6.7.3 施工监测
在高支模施工过程中，项目部派质检员全程跟踪支撑体系的搭设情况，重点跟踪检查： 1) 立杆间距，步距及扫地杆是否按方案搭设； 2) 立杆弯曲度是否在规范范围内； 3) 对接、十字扣件的螺丝是否拧紧；
4) 水平、垂直向剪刀撑是否按方案要求搭设等。
5)基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况； 6)上托外露丝杆及丝杆入钢管内长度是否符合方案要求。
7) 立杆顶部可调顶托丝杆与螺母捏合长度是否少于4-5扣，插入立杆内的长度是否小于150mm，外露丝杆是否大于200mm。
8)柱混凝土一次分层浇筑高度不超过2m，超过0.9m高梁分两层浇筑。混凝土浇筑过程中，必须加强对高支模排架的变形监测，若发现异常，必须立刻停止浇筑并进行整改加固。
7.质量保障措施
7.1 质量验收标准
7.1.1 模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。 7.1.2 模板的下口及接缝处要严实，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过本方案及规范规定；模板与混凝土的接触面应清理，并均匀涂刷脱膜剂；浇筑混凝土前模板内的杂物应清理干净。
7.1.3 模板工程允许偏差项目，见下表 项次 1 2 轴线位置 项 目 柱、墙、梁 允许差值mm 5 ±5 检查方法 尺量 水准仪或拉线尺量 底模上表面标高 第 19 页 共 83 页 福清三建
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3 4 5 6 7 8 9 10 11 截面内部尺寸 层高垂直度 柱、梁 层高大于5m +2，-5 8 2 5 2 2 3 3 10 +10、-0 尺 量 经纬仪或吊线尺量 尺量 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 线尺 拉线、尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 尺量 相邻两板面高低差 表面平整度 阴阳角 顺直 预埋铁件中心线位移 预埋管 预留孔洞 插筋 中心线位移 中心线位移 尺寸 方正 中心线位移 5 7.2 质量保证措施
7.2.1 组织学习施工方案和技术交底
严格执行交底制度,在每一道工序之前应将施工方案,技术交底,•以专题会议书面交底、口头交底、现场交底三种形式对施工班组进行交底。
7.2.2 严格执行样板制度，样板模板经验收合格后，方可大面积施工。
7.2.3 施工中，建立自检、互检、交接检制度，给予质检员充分的决定权，建立质量奖罚制度。
7.2.4 加强模板工程的质量预检
1）组装好的模板需经质量部门检查验收合格后方可使用，认真检查模板的板面特别是接缝处板面是否有错台现象，局部板面是否有凹凸现象，及时向有关人员反映进行处理。 2）检查组装好模板的几何尺寸和阴阳角尺寸是否和设计尺寸吻合。 3）板面要认真进行清理，涂刷脱膜剂，不得硬性敲打板面。
4）支模前应认真检查四角标高是否一致，并采取措施，必须保持在同一标高位置，认真检查墙体尺寸线是否符合要求；认真检查钢筋支模定位筋的尺寸、位置、数量是否正确。 7.2.5 浇注混凝土过程中要严格检查，设专人看模，如发现变形、松动现象，及时修整加固。
模板预检工程检验批报验程序
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可以进行下道工序 施工单位 不能进行下道工序 质量保证资 料齐全合格 模板预检 工程验收记录签认完成 检验批工程 质量自评合格 监理工程师 检查 预检检验批工程 是否完成 不合格
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检查检验批工程 质量是否合格 合格、模板预检 金辉优步湖畔高大模板支撑方案
模板工程管理流程图
学习图纸技术资料 学习操作规程和质量标准
书面交底 技术交底 底部标高、平面位置、断面尺寸放中间抽查 支模 自检 监理检查 浇灌混凝土时留人看模 准备工作 平整与清理模板 模板涂脱膜剂 工种交接 检查脚手架和脚手板 模板设计及选择 操作人员参加
钢筋混凝土工序交接检查
执行验评标准
拆模 注意保护棱角 按同条件确定拆模时间 质量检验 不合格的处理（返工） 按规范实际抽样检查
自检记录 质量评定记录 施工记录 资料整理 清理现场、文明施工 第 22 页 共 83 页 福清三建
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8.应急预案
8.1 应急预案的方针与原则
坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。 8.2 应急预案工作流程
本工程的特点是支模高，主要为板及局部次梁高支模，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。
突发事件风险分析和预防：
本工程在分析、辨识施工中，危险因素是自动扶梯区域楼面梁板层高近23.5m ，宴会厅高支模梁截面最大尺寸700×1900mm ，最大板厚150mm ，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。
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危险源辨识编制应急预案成立抢险领导小组组织抢险队伍、救护车配备应急物资、设备进行评审、修订定期评审未发生应急知识教育培训发生实施应急预案应急准备和响应工作程序图 8.3 突发事件及风险预防措施
8.3.1 施工工作面外脚手架必须高于工作面1.2m并满铺一层竹笆片及垂直面满挂安全网。 8.3.2 本高支模方案施工前组织专家论证评审签字，报监理审批同意后方可执行。 8.3.3 支架搭设完毕班组自检合格报项目部质检人员组织详细逐项检查合格后报监理检查。
8.3.4 逐个扣件进行检查拧紧度是否达到45N.m扭力距，上托丝杆入钢管长度是否大于150mm，丝杆外露长度是否大于250mm.碗扣立杆限位销是否缺失。 8.3.5 逐根立杆检查是否与楼板及梁底模顶牢固。 8.3.6 梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。
8.3.7 认真通过审核审定本高支模结构设计计算，是否符合规范要求。
8.3.8 从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点部位，防止局部超负荷。
8.3.9 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状
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态前。
8.4 应急资源分析
应急力量的组成：项目部成员
应急设备，物资准备；已配备有药箱药品，救护车辆，配有多部对讲机，配置有灭火器、担架等。 8.5 法律法规要求
《关于特大安全事故行政责任追究的规定》第七条、第三十一条，《安全生产法》第三十条、第六十，《建筑工程安全管理条例》、《安全许可证条例》。 8.6 应急准备 8.6.1 机构与职责
一旦发生施工安全事故，立即启动应急救援预案，成立以项目经理为组长、项目部全体成员为组员的救援小组展开营救活动，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险。 1) 组长职责：
决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。
复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。
指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。
与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。 在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。
在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。 2) 组员职责：
在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。 8.6.2 应急资源
应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。
主要应急救援物资设备表
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序号 1 2 3 4 5 6 8.6.3 教育训练
材料设备名称 面包车 灭 火 器 药 箱 及 药 品 对 讲 机 手 机 担 架 单位 台 个 个/批 部 部 副 数量 1 20 1 8 6 1 现在何处 现场 现场 现场 现场 现场 现场 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。
8.6.4 最近指定工伤医院的地点及联系电话
工伤送治医院一览表
医院名称 二四二医院 8.6.5 应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司对外、向上进行汇报。 8.6.6 模板支撑架倒塌事故的应急救援 1）模板及支架倒塌事故的主要危害
模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 2）应急救援方法 a．有关人员的安排
组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援，并立即向公司救援负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力；组员立即进行抢救。 b．人员疏散、救援方法
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地址 三台子 医院电话 120 金辉优步湖畔高大模板支撑方案
人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力抢救。 c．伤员救护
休克、昏迷的伤员救援
让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。 d．现场保护
由具体的组员带领保安员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由保安员旁站监护，防止闲人进入。 8.6.7 现场恢复
充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。
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9.计算书
9.1梁模板(扣件钢管架)计算书(11m)
金辉优步湖畔工程 ；
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
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一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0
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；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：方钢管；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：50.00；壁厚(mm)：3.50； 次楞材料：方钢管；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：50.00；壁厚(mm)：3.50；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
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β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40?.4?.4/6=13.07cm3； M -- 面板的最大弯矩(N穖m)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.4?7.85=8.567kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.4?=2.24kN/m； 计算跨度: l = (800-100)/(4-1)= 233.33mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1?.567譡(800-100)/(4-1)]2 + 0.117?.24譡(800-100)/(4-1)]2=
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6.09?04N穖m；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.567譡(800-100)/(4-1)]/1000+1.2?.240譡(800-100)/(4-1)]/1000=2.826 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.09?04 / 1.31?04=4.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm； l--计算跨度: l = [(800-100)/(4-1)]=233.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 40?.4?.4?.4/12=9.15cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?.567譡(800-100)/(4-1)]4/(100?000?.15?04) = 0.313 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(800-100)/(4-1)]/250 = 0.933mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.313mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.933mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 2.826/0.400= 7.065kN/m
本工程中，次楞采用方钢管，宽度50mm，高度50mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1?.437=9.44cm3； I = 1?3.593=23.59cm4； E = 206000.00 N/mm2；
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计算简图
剪力图(kN)
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弯矩图(kN穖)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.113 kN穖，最大支座反力 R= 3.109 kN，最大变形 ν= 0.026 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.13?05/9.44?03 = 12 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 12 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
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（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.026mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.109kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用方钢管，宽度50mm，高度50mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1?.437=9.44cm3； I = 1?3.593=23.59cm4； E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN穖)
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主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.674 kN穖，最大支座反力 R= 7.772 kN，最大变形 ν= 0.688 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.74?05/9.44?03 = 71.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =71.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.688 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.688mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400?4?4/6 = 1.31?04mm3； I = 400?4?4?4/12 = 9.15?04mm4；
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1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2?（24.00+1.50）?.40?.80=9.792kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.2?.50?.40=0.240kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4?2.00+2.50)?.40=2.520kN/m； 最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1?9.792+0.24)?002+0.117?.52?002=5.19?04N穖m； σ =Mmax/W=5.19?04/1.31?04=4N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=9.792+0.240=10.032kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?0.032?004/(100?000?.15?04)=0.198mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.198mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
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六、梁底支撑钢管的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1= 1.2譡(24+1.5)?.4?.8?.2+ 0.5?.2?2?.7+0.4)]= 2.174 kN； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4譡(2.5+2)?.4?.2]=0.504 kN；
均布荷载设计值 q = 2.174+0.504 = 2.678 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.20譡1.2?.10?4.00+1.4?2.50+2.00)]?1.00-0.40)/4=0.275kN
2.支撑钢管的强度验算
本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.49?00cm3； I=1.08?01cm4； E= 206000 N/mm2；
简图(kN穖)
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剪力图(kN)
弯矩图(kN穖)
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变形图(mm) 钢管的支座力: N1=N3=0.1 kN； N2=2.921 kN； 最大剪力：V= 1.461 kN
钢管最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.112?06 /4.49?03=25 N/mm2； 钢管最大剪应力计算值 ： τ =2V/A=2?.461?03/(4.24?00)=6.N/mm2； 钢管的最大挠度：ω =0.15 mm；
钢管的允许挠度: [ν] =1000.000/250=4.000 mm；
钢管最大应力计算值 24.969 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2，满足要求！
钢管受剪应力计算值 6.0 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
钢管的最大挠度 ν=0.150 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=4.000 mm，满足要求！
七、梁底纵向钢管计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.1 kN
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
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支撑钢管计算弯矩图(kN穖)
支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.046 kN穖 ； 最大变形 νmax = 0.094 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.52 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.046?06 /(4.49?03 )=10.3 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 10.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.094mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.921 kN
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
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支撑钢管计算弯矩图(kN穖)
支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.876 kN穖 ； 最大变形 νmax = 1.78 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.858 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.876?06 /(4.49?03 )=195.2 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 195.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.78mm小于800/150与10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.858 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
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九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.921 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =9.858 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2?.149?1=1.965 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N4=1.2譡(1.50/2+(1.00-0.40)/4)?.80?.50+(1.50/2+(1.00-0.40)/4)?.80?.100?1.50+24.00)]=2.635 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N5=1.4?2.500+2.000)譡1.500/2+(1.000-0.400)/4]?.800=4.536 kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=2.921+9.858+1.965+2.635+4.536=21.916 kN； υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.185?.7?,1+2?.1]= 2.014 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2014.5 / 15.9 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ；
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钢管立杆受压应力计算值 ；σ=21916.21/(0.412?24) = 125.5 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 125.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =2.921 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =9.858 kN ；
脚手架钢管的自重： N3 = 1.2?.149?11-0.8)=1.965 kN； N =N1+N2+N3 =2.921+9.858+1.823=14.602 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.185?.7?,1+2?.1]= 2.014 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2014.5 / 15.9 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=14602.066/(0.412?24) = 83.6 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 83.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.185?.04?1+0.1?) = 1.479 m；
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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.2按照表2取值1.04 ； lo/i = 1478.88 / 15.9 = 93 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.1 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 21916.21/(0.1?24) = 53.7 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 53.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步
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距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
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c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
9.2 梁模板(扣件钢管架)计算书(9m)
金辉优步湖畔工程 ；
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
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一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48?；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0
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；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：方钢管；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：50.00；壁厚(mm)：3.50； 次楞材料：方钢管；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：50.00；壁厚(mm)：3.50；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
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β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40?.4?.4/6=13.07cm3； M -- 面板的最大弯矩(N穖m)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.4?7.85=8.567kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.4?=2.24kN/m； 计算跨度: l = (800-100)/(4-1)= 233.33mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1?.567譡(800-100)/(4-1)]2 + 0.117?.24譡(800-100)/(4-1)]2=
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6.09?04N穖m；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.567譡(800-100)/(4-1)]/1000+1.2?.240譡(800-100)/(4-1)]/1000=2.826 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.09?04 / 1.31?04=4.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm； l--计算跨度: l = [(800-100)/(4-1)]=233.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 40?.4?.4?.4/12=9.15cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?.567譡(800-100)/(4-1)]4/(100?000?.15?04) = 0.313 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(800-100)/(4-1)]/250 = 0.933mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.313mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.933mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 2.826/0.400= 7.065kN/m
本工程中，次楞采用方钢管，宽度50mm，高度50mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1?.437=9.44cm3； I = 1?3.593=23.59cm4； E = 206000.00 N/mm2；
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计算简图
剪力图(kN)
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弯矩图(kN穖)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.113 kN穖，最大支座反力 R= 3.109 kN，最大变形 ν= 0.026 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.13?05/9.44?03 = 12 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 12 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
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（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.026mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.109kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用方钢管，宽度50mm，高度50mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1?.437=9.44cm3； I = 1?3.593=23.59cm4； E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN穖)
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主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.674 kN穖，最大支座反力 R= 7.772 kN，最大变形 ν= 0.688 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.74?05/9.44?03 = 71.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =71.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.688 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.688mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400?4?4/6 = 1.31?04mm3； I = 400?4?4?4/12 = 9.15?04mm4；
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1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2?（24.00+1.50）?.40?.80=9.792kN/m； 模板结构自重荷载设计值： q2:1.2?.50?.40=0.240kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4?2.00+2.50)?.40=2.520kN/m； 最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1?9.792+0.24)?002+0.117?.52?002=5.19?04N穖m； σ =Mmax/W=5.19?04/1.31?04=4N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=9.792+0.240=10.032kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?0.032?004/(100?000?.15?04)=0.198mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.198mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
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六、梁底支撑钢管的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1= 1.2譡(24+1.5)?.4?.8?.2+ 0.5?.2?2?.7+0.4)]= 2.174 kN； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)： q2 = 1.4譡(2.5+2)?.4?.2]=0.504 kN；
均布荷载设计值 q = 2.174+0.504 = 2.678 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.20譡1.2?.10?4.00+1.4?2.50+2.00)]?1.00-0.40)/4=0.275kN
2.支撑钢管的强度验算
本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.49?00cm3； I=1.08?01cm4； E= 206000 N/mm2；
简图(kN穖)
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剪力图(kN)
弯矩图(kN穖)
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变形图(mm) 钢管的支座力: N1=N3=0.1 kN； N2=2.921 kN； 最大剪力：V= 1.461 kN
钢管最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.112?06 /4.49?03=25 N/mm2； 钢管最大剪应力计算值 ： τ =2V/A=2?.461?03/(4.24?00)=6.N/mm2； 钢管的最大挠度：ω =0.15 mm；
钢管的允许挠度: [ν] =1000.000/250=4.000 mm；
钢管最大应力计算值 24.969 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2，满足要求！
钢管受剪应力计算值 6.0 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
钢管的最大挠度 ν=0.150 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=4.000 mm，满足要求！
七、梁底纵向钢管计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.49 cm3； I=10.78 cm4； E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.1 kN
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
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支撑钢管计算弯矩图(kN穖)
支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.046 kN穖 ； 最大变形 νmax = 0.094 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.52 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.046?06 /(4.49?03 )=10.3 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 10.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.094mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.921 kN
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
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支撑钢管计算弯矩图(kN穖)
支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.876 kN穖 ； 最大变形 νmax = 1.78 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.858 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.876?06 /(4.49?03 )=195.2 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 195.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.78mm小于800/150与10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.858 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
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九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.921 kN ； 纵向钢管的最大支座反力： N2 =9.858 kN ； 脚手架钢管的自重： N3 = 1.2?.149?=1.608 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N4=1.2譡(1.50/2+(1.00-0.40)/4)?.80?.50+(1.50/2+(1.00-0.40)/4)?.80?.100?1.50+24.00)]=2.635 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N5=1.4?2.500+2.000)譡1.500/2+(1.000-0.400)/4]?.800=4.536 kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=2.921+9.858+1.608+2.635+4.536=21.559 kN； υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.185?.7?.2,1.2+2?.1]= 2.417 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.301 ；
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钢管立杆受压应力计算值 ；σ=21558.85/(0.301?24) = 168.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 168.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =2.921 kN ； 纵向钢管的最大支座反力：N2 =9.858 kN ；
脚手架钢管的自重： N3 = 1.2?.149?9-0.8)=1.608 kN； N =N1+N2+N3 =2.921+9.858+1.465=14.245 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.185?.7?.2,1.2+2?.1]= 2.417 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.301 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=14244.706/(0.301?24) = 111.6 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 111.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.185?.029?1.2+0.1?) = 1.707 m；
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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.029 ； lo/i = 1707.111 / 15.9 = 107 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 21558.85/(0.537?24) = 62.6 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 62.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
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9.3 板模板(扣件钢管高架)计算书(9m)
金辉优步湖畔工程 ；
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):9.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 板底钢管的间隔距离(mm):300.00；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 托梁材料为：方钢管 : 50?0?.5mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):100.00；
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90?.42/6 = 29.4 cm3； I = 90?.43/12 = 20.58 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
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面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5?.1?.9+0.5?.9 = 2.745 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1?.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下: M=0.1ql2
其中：q=1.2?.745+1.4?.9= 4.5kN/m 最大弯矩 M=0.1?.5?002= 40986 N穖；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 40986/29400 = 1.394 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.394 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=2.745kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677?.745?004/(100?500?0.58?04)=0.077 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.077 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
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三、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 w=4.49cm3 截面惯性矩 I=10.78cm4
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.5?.3?.1+0.5?.3 = 0.915 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = (1 + 2)?.3 = 0.9 kN/m；
2.钢管强度验算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2
静荷载：q1 = 1.2 ?q1 = 1.2?.915 = 1.098 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4?.9 = 1.26 kN/m；
最大弯矩 Mmax = (0.1?.098+0.117?.26 ) ?.92 = 0.208 kN.M； 最大支座力计算公式如下: N=1.1q1l+1.2q2l
最大支座力 N = ( 1.1 ?.098 + 1.2?.26)?.9 = 2.448 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ= M/W= 0.208?06/4490 = 46.403 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
纵向钢最大应力计算值为 46.403 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
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计算公式如下: νmax=0.677q1l4/(100EI) 静荷载 q1 = 0.915 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
ν= 0.677?.915?004/( 100?06000?0.78?04 ) =0.183 mm； 支撑钢管的最大挠度小于900/150与10 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：方钢管 : 50?0?.5mm； W=9.437 cm3； I=23.593 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.366kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN穖)
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托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.328 kN穖 ； 最大变形 Vmax = 0.392 mm ； 最大支座力 Qmax = 4.463 kN ；
最大应力 σ= 327969.963/9437.33 = 34.752 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 34.752 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.392mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138? = 1.246 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5?.9?.9 = 0.405 kN；
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(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5?.1?.9?.9 = 2.066 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.716 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ?.9?.9 = 2.43 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.861 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.861 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.25? = 2 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25 m； l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7861.32/（0.417?24） = 44.462 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.462 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167?.015?1.5+0.25?) = 2.369 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.015 ；
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Lo/i = 2369.01 / 15.9 = 149 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.312 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7861.32/（0.312?24） = 59.426 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 59.426 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
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9.4 板模板(扣件钢管高架)计算书(11米)
金辉优步湖畔工程 ；工程建设地点：
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):11.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 板底钢管的间隔距离(mm):300.00；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 托梁材料为：方钢管 : 50?0?.5mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):100.00；
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80?.42/6 = 26.133 cm3； I = 80?.43/12 = 18.293 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
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面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5?.1?.8+0.5?.8 = 2.44 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1?.8= 0.8 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下: M=0.1ql2
其中：q=1.2?.44+1.4?.8= 4.048kN/m 最大弯矩 M=0.1?.048?002= 332 N穖；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 332/26133.333 = 1.394 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.394 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=2.44kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677?.44?004/(100?500?8.293?04)=0.077 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.077 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
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三、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 w=4.49cm3 截面惯性矩 I=10.78cm4
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.5?.3?.1+0.5?.3 = 0.915 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = (1 + 2)?.3 = 0.9 kN/m；
2.钢管强度验算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2
静荷载：q1 = 1.2 ?q1 = 1.2?.915 = 1.098 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4?.9 = 1.26 kN/m；
最大弯矩 Mmax = (0.1?.098+0.117?.26 ) ?.82 = 0.165 kN.M； 最大支座力计算公式如下: N=1.1q1l+1.2q2l
最大支座力 N = ( 1.1 ?.098 + 1.2?.26)?.8 = 2.176 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ= M/W= 0.165?06/4490 = 36.6 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
纵向钢最大应力计算值为 36.6 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
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计算公式如下: νmax=0.677q1l4/(100EI) 静荷载 q1 = 0.915 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
ν= 0.677?.915?004/( 100?06000?0.78?04 ) =0.114 mm； 支撑钢管的最大挠度小于800/150与10 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：方钢管 : 50?0?.5mm； W=9.437 cm3； I=23.593 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.214kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN穖)
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托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.263 kN穖 ； 最大变形 Vmax = 0.214 mm ； 最大支座力 Qmax = 3.517 kN ；
最大应力 σ= 263025.884/9437.33 = 27.871 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 27.871 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.214mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138?1 = 1.522 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5?.8?.8 = 0.32 kN；
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(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5?.1?.8?.8 = 1.632 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.474 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ?.8?.8 = 1.92 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.857 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.857 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.25? = 2 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25 m； l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.417 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=6857.28/（0.417?24） = 38.784 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 38.784 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167?.02?1.5+0.25?) = 2.381 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.02 ；
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Lo/i = 2380.68 / 15.9 = 150 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.308 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=6857.28/（0.308?24） = 52.509 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 52.509 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
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